已有的研究表明，对不锈钢换热管和管板连接进行数值模拟时，三维模型可以简化为二维平面应力或轴对称模型。因此，浙江至德钢业有限公司采用2-D轴对称模型分析尺寸偏差对液压胀接压力的影响。为考虑管孔之间的相互作用，采用简化的单孔模型对不锈钢换热管和管板的胀接压力进行模拟，模型中等效套筒直径可采用以下公式进行计算：

谈谈Φ25mm×2mm的不锈钢装饰管管板换管，管板孔内直径不低于D=25.25mm,中心点距H=32mm,据式（4-5)测算受到等效套筒内直径不低于为43.4mm.不锈钢装饰管管板换管和管板具体情况相连如下图4-8表达。

 会根据提出平面几何体尽寸，图 4-9 提出了未标明尽寸差别的平面几何体模式。

 网格划定均采取轴对应plane182單元，另外，采取TARGE169最终目标面單元和CONTA172打交道面單元设立板换管与管板孔间的柔性fpc线路板面－面打交道对，两打交道面之中的热胀冷缩弹性系数取0.2,十分有限元模型工具就像文中4-10。

 不锈钢管传热金属金属管材料模板选购 Mises率不涉及的多直线模板，模板中的产品参数来来自于传热金属金属管材料拉申直线，下图4-11右图。拉申校正时，样品取于未胀接传热管，将其处理成板状拉申样品，大小见图4-12.管钢板料选则各向男男的Q弹模板。

  经历过初步法养成胀收到程，即某个胀收到程经历过低于四步达成：第二个步，把载重施用在管道内内壁上，即启动；第二个步，胀接心理压在管道内壁滞留几秒，即保压；第四步，在管道内壁施用0MPa的心理压，即删除。胀收到程达成后，经历过后净化处理器看看传热器管壁上的稳定度位移Δur。若Δur=c,则看来传热器管和管板合适接密切，这段时间，所相对应的心理压成为贴胀时的不大胀接心理压psimmin，若Δur<c,则阐明施的胀接心理压过小，未能解除夹缝，曾加胀接心理压，相同之内整个过程，也许Δur略少于c。

用对网格实现不相干性核验感觉，当网格数为15065时统计方法就能够有界，从而统计方法结杲的区别在0.5%内。以至于，我门看来该网格数可不可以能够满足套书的近似计算应该。

一、量值确定与基本原理确定的较好

1. 不考虑的尽寸偏离

  胀接从距離热交换出水管17.5mm处慢慢。不综合考虑热交换管与管板管孔问题时，热交换管与管板管孔间的气隙c=0.125mm,热交换管表面径向位移随跳转精力的发展的曲线如下图如图是是4-13如图是是。这个时候，热交换管道壁施施阻力阻力是p=206MPa,残渣位移Δur=0.125005mm,能够人为热交换管和管板不早不晚粘合。从图4-13中能够得出，现在阻力的增强，径向位移不断地，安装程序后径向位移为政者大于。这是正原因分析跳转时热交换管突发了弹延性磨损，安装程序后回弹性修复，只剩点延性磨损。胀接后的弯曲应力应力实际情况如下图如图是是4-14如图是是。

  不综合需要考虑热交换管和管板孔长度为较差值时，摘取表4-1如图所显示的热交换管外长度为、管板孔长度为和管径厚公称寸尺，成立不一k值下的限制元对模型。图4-15如图所显示为限制元仿真虚拟的导致和式（4-1)理论与实践算出的导致，从图示都能够 查出，仿真虚拟值与算出值接近一一对应。因而，没有综合需要考虑热交换管和管板孔长度为较差值的症状下，采用了式（4-1)都能够 取到合理安排的不大胀接压强。

2. 选择外形尺寸问题

  为了能让证实图4-6中系统理论折算可是的精准性，会选择与图4-6根本相同的板换器管和管板孔公称宽度和误差等几何体必备条件，参与有限制元模仿。图4-16求出了环节宽度误差下，板换器管侧壁径向位移随读取时候的转变 条件。

  很多的养成最后如图是4-17表达。相当图4-17和图4-6,三者反差相对较大。差不多因素下，两大类手段收获的世界最高胀接有阻力最高差别29MPa.故而，当板换管和管板孔内直径发生厚度差别时，视图按照把差别值可以额外增加到式（4-1)各工具量上，而得以合情合理的世界最高胀接有阻力是可行性的。

二、代数差别对较大胀接学习压力的影向

1. 管壁误差率的损害

  要为谈论焊接钢管焊接钢管管厚较差值εs对最长胀接压强的印象，查找表4-1所述最长、非常大和最应用热交换管外直径为，即do=14mm、25mm和57mm的热交换管，要保持k=1.19,并不满足管板孔和热交换管外径较差值，各用成立多种焊接钢管焊接钢管管厚较差值下的模板，做受限元养成。图4-18(a)拿出了最长胀接压强随焊接钢管焊接钢管管厚较差值影响的养成成果，从图下可查出，最长胀接压强随焊接钢管焊接钢管管厚较差值的提高而提高，这两者接近为条直线原因。

  为进一大步了解厚度偏离对比较小胀接重压的反应到到，对接厚度偏离反应到到更正比率fs,即fs=psmm/pmin,并且 比厚度偏离Es/S,将图4-18(a)图片转换成图4-18（b)。经过图4-18(b)就能够能够，厚度偏离反应到到更正比率fs随Es/S相似于为直线行驶变化规律，其曲线联系就能够表现为

  对do=19mm、38mm的传热管，管厚差别各分为为εs=±0.1mm、±0.15mm,按照其式（4-6)实现的较小胀接负担各分为为211MPa、201.8MPa和207.6MPa、200.4MPa,受限元的仿真模拟导致各分为为212MPa、201MPa和206.5MPa、200MPa.宽裕介绍式（4-6)提出的线性拟合密切关系是有可信度的。

2. 板换管外口径偏离和管板孔口径偏离的引响

  不銹钢换热器管外孔径约误差值值和管板孔孔径约误差值值对比较小胀接压力值的直接引响能能归结成原始径向摩擦c的直接引响。保持稳定k=1.19改变，结合表4-1中管外孔径约充许误差值值条件和管板孔孔径约充许误差值值条件，排序不一的管外孔径约误差值值e.和管板孔孔径约误差值值єD，以能够 不一的原始径向摩擦c,开发不一原始径向摩擦c下的有限制的元三维模型。图4-19(a)表达为Psimmin 随c影响的的规律。

&nbsp;要想按量定性分析起始值径向腐蚀痕迹对面积最小胀接重压的的会影响，建立起始值径向腐蚀痕迹的会影响测量比率fc(fo=psim min／pmin),及比起始值径向腐蚀痕迹c/do，将图4-19(a)流量转化为图4-19(b)。图4-19(b)阐述，对不相同的换热器管外直径为do,fc与c/d.相互原因为一片相似性平级的虚线，能能表达出来为

3. 整合误差率的印象

  在实际上的中，不锈钢材质的换热器壁厚厚差值、外截面积差值和管板孔截面积差值是一同产生的。由于，咱们必须整合考虑3类差值的之间干扰。添加整合差值干扰校正指数f,即

  要想验测式（4-10)的精确度性，把按照式（4-10)算出收获的较大胀接经济的压力与较有限元仿真没想到来进行较。会按照GB/T 17395-2008《直缝不锈钢钢管寸尺、外观设计、自重及能够误差》和表4-1摘取板换管和管板孔直径约寸尺及相应的的误差，已选择的板换管和管板孔的寸尺及他们的误差均没有再现fs、fc时已采用的区域。算出和仿真没想到见图4-20。从图上不错看到，俩者的算出没想到接合得至关好，就说明式（4-10)适合于足够表4-1怎么样寸尺非常误差及足够表4-2的材料性的板换管和管板孔连结接的较大胀接经济的压力的算出。

  从上探讨确知，304不锈钢传热管外直徑和内径、管板孔直徑等如何面积及我们的一些问题对是较为小的胀接负压的计算方式方法拥有着相交作用。随着传热管年纪多，加上上面积一些问题范畴最大，周全探讨此种作用将不是项颇为烦杂的事业。因而，将传热管外直徑一些问题和管板孔直徑一些问题的作用归互称初期径向空隙的作用，而后将传热管内径一些问题的作用和初期径向空隙的作用离心分离开，即议论会内径一些问题作用时，快速设置管板孔和传热管外直徑沒有一些问题，和只注重其中一种k值；而议论会初期径向空隙作用时，则快速设置传热管内径为一一致值，关键在于使一些问题达到了有效的的创新。从更宽范畴挑选传热管外直徑和内径、管板孔外直徑等如何面积或者我们的一些问题，采用式（4-10)计算方式方法和有限制元模拟机达到的是较为小的胀接负压互为相符得极为好，就说明式（4-10)求出的修正的关系式的更准度是另人服务满意的。

 想要尽量避免面积超差对铝合金板换管和管板连入抗弯强度的印象，美国的管壳式热交流器产生商农学会对较大 不能夹缝完成了受限制。我以为行业标准准 GB 13296-2013和GB 13296-2007相对来说，对铝合金板换管外厚度测量误差的符合要求会比较从严，这在必定成度上减小了好几圈板换管和管板孔相互间的较大 不能孔径。

 与其他论文资料优于，上文计算涉及到的的不锈钢装饰管板换管和管板孔尺寸图图及尺寸图图问题规模广，对此，提到的校正因子f根据有非常性。必须要详细说明的是，在上的讲解中，就没有决定管板孔中距尺寸大小误差值的损害。热交换PE管料突发变后，式（4-9)为什么要立刻安全使用，也会待进一部研究方案。