浙江至德钢业有限公司以水煤气废热锅炉在不锈钢板板换管和管板连接处的失效分析为例，说明失效分析的过程和意义。管壳式换热器广泛应用于化工、石油、医药和核行业。管板和换热管连接处是一个关键部位，它们之间的连接一般采用焊接、胀接或者两者结合的方法。从文献报道和实际使用情况来看，管子和管板连接处的腐蚀是引起换热器失效的主要原因。因此，常采用奥氏体不锈钢管子预防腐蚀的发生。然而，在特定的介质和一定的拉应力下，奥氏体不锈钢会发生应力腐蚀开裂。拉应力来源于操作压力、热应力或者制造的残余应力。近年来，人们通过失效案例分析，对胀接或焊接残余应力情况进行了大量研究，并认为它们在应力腐蚀中起到了重要作用。一些换热器失效案例中，虽然介质中氯离子的浓度非常小，但是奥氏体不锈钢管应力腐蚀还会发生。众多分析认为，应力腐蚀的发生是由氯离子在缝隙中的富集引起的。

  现当导电介质中氯阳离子含量仅有5.8mg/kg时，夹缝处的含量值可高达模型2410mg/kg.但管材的扯力蚀化和夹缝蚀化仍无法杜绝。现，相对胀接时候还存在的夹缝的主要原因不模糊不清，由于，这一个故障将在此章中去要点探讨一下。

一、报废情况简绍

  某甲醇厂一台水煤气废热锅炉（以下简称“废锅”）管程的介质是由H₂、CO、CO₂、H₂S、NH₃、H₂O等组成的水煤气，水从锅炉补水口进人废锅壳程，并在其内变成蒸汽后，再由蒸汽出口排出，废热锅炉技术特性见表7-1。壳程的最高工作压力和温度分别为3.4MPa、242℃,管程的最高工作压力和温度分别为6.28 MPa、241℃.管子采用321不锈钢材料，厂家提供的321不锈钢材料的化学成分见表7-2,管板采用20MnMo材料。不锈钢换热管和管板管孔的连接方式采用强度焊十密封胀。

 设配在在使用两年多以内后，看见出入口空气压缩中一氧化反应碳份量分明变高，鉴别水煤气灶出現用户名。设配停止工作后期的维修保养时，已经看见经济波动通病。但通水管打压力现场实验时，看见管板堆焊层11处漏点；后经管道堵漏操作，漏点就会多到20几处。第二种次通水管打压力现场实验时，又出現新的漏点，另外，在铁管壁内看见这些蓝色映照物，用户名点的位置和管径映照物如下图随时7-1随时。

二、无效介绍操作过程和结杲

1. 现场图勘查

  首要对不锈铁管板展开上色探伤，未察觉裂痕，如7-2(a)右图。另外，对筒身展开了查检，未察觉裂痕、浸蚀等迹象，如7-2(b)右图。经认真关察，流下来水雾一着手传热管道内流下来的，之所以，主要就不错决定裂痕突然显现在传热管上。经浸入决定和教改，着手在管道内壁未察觉裂痕，但经历浸入和教改此后，突然显现树木状裂痕；伴随着教改的展开，裂痕越多越看不清楚，而且裂痕长宽由管道内向外正在逐步加入，如7-2(c)右图。之所以，就不错分式的运算决定裂痕根缘于管壁上，向内部管理发展。

2. 现象制样

  分别为取包含漏点的一条进气管或表示的吸气管，还收藏了制约壁内映照物，如图一样7-3一样。

3. 热交换pvc管材料了解

  采用了光谱图仪对不可用板换塑料管道料物理化学上完分开始了的检测讲解，说明板换塑料管道料物理化学上完分基本的贴合GB 13296-2007《蒸气锅炉、热交易器用铝合金无接缝型钢》的标准中对321铝合金的含量规定，毕竟见表7-3.

4. 开裂检查报告

  如图是7-4已知，把两采样管打发后，在进气管侧壁1、二区域间用眼睛能够 观查到小磨痕，并且还发觉在较粗磨痕处还有一个些小凹坑。在采样区1取试件1。气象检测采样管横载面的磨痕和金相组识；在采样区2取试件2,从而观查采样管接触面磨痕、磨痕内氧化货物化学式营养成分和金相组识；在采样区3取试件3,从而气象检测采样管纵载面的磨痕和金相组识。并且，在吸气管的采样区4、5取试件4和试件5,都气象检测横、纵载面磨痕和金相组识。

 试件1: 路过拋光、增加光泽、王水氧化，在试件1横载面中挖掘一道透过性裂口基本他犬细小裂口。裂口呈树叶状，分叉较多，沿横载面从管侧壁向内趋势，拥有经典304不锈钢管弯曲应力氧化形貌，如图甲图示已知7-5右图。安排为两相电奥氏体，有孪晶数据分布，晶粒度平滑，契合321304不锈钢管固溶治理的安排规定要求，但观察动物到一个颗粒物越大的参杂物，如图甲图示已知7-6右图。

 试件2:  体视显微镜下仔细关注到换热器管表层磨痕形成平行线于径向初始化，有基部和层次结构之分，为很深的穿晶型磨痕。金相企业为两相电奥氏体，有孪晶规划，晶粒度较不匀，符合需要321不绣钢固溶办理的企业需要。另外，也仔细关注到一下颗料比较大的的夹杂着物，下图7-7所显示。

 试件材料3~5: 体视显微镜下，试件材料3(进气管纵载面）相应试件材料4、5(撒气管纵、横载面）均未遇到磨痕。金相进行开展为220V奥氏体，有孪晶分布图制作，金属材质晶粒较透亮，包含321不锈钢装饰管固溶办理的进行开展规定要求，如下图所示7-8和图7-9。在试件材料3显微进行开展中遇到有TiN参杂物，但量较少，属正常情况这种现象。

5. 开裂缝缝内溶物组成阐述

  为了能解析裂痕细缝内侵蚀物质的耐浸蚀有效材料做，取试板2壁上裂痕区城对其进行了光学测试探针测量。扫一扫区城的显微形貌见图7-10(a),裂痕有梁和板之分，并平级于心轴开发。扫一扫波谱报告单见图7-10(b),表7-4列成了裂痕内侵蚀物质区域有效材料做的半按量解析报告单。在测量中显示，侵蚀物质的最主要的复合有效材料做为铁和铬,非复合物质为氯、硫和氧，在波谱中遇到显著的的Cl峰和S峰，反映该废锅的正常运行氛围中壳程物质包含的的氯、硫会是物质中的也会是材料做客观实在的。

6. 内径衔接物的耐腐蚀材料分享

  以便选择热交换管壁内壁黑黏附物的基本部分，在黏附物太厚处卸下几个备样。为推进改革分享黏附物的化工基本部分，用电感交叉耦合等阳正离子体－放出光谱仪法判断塑料材质种事物、种事物分享法判断碳和硫种事物、阳正离子色谱法判断氯种事物。判断結果提示，首要塑料材质种事物是铁,效率分数线为30%,其余同时还有小量的镍、砷、氯等；非塑料材质硫种事物的纯度极为高，满足34%,当硫种事物以湿硫化橡胶氢有时，也会诱发奥氏体铝合金刚度结垢。

7. 废热水器出入水好多质介绍

 要想研究一下废热水器列管没用的因素，需对其所采饮用水的水硬度和基本操作事情通过统计表。选择厂家检侧学校的研究一下毕竟显示，废热水器漏液中氯阴正铁正离子硫含水量是4.08mg/kg,排放池中的氯阴正铁正离子硫含水量未通过检侧；水天然气炉空气冷却器液中氯阴正铁正离子硫含水量为14.53mg/kg,见表7-5.废热水器连排水管口、间排水管口及其水天然气炉出口值空气冷却器水样检侧研究一下毕竟显示见表7-6。从捡验毕竟显示看到，抽样池中的氯阴正铁正离子要素硫含水量较少，解释在分娩中水器饮用水变软补救的水平较高。

  采用上标准化了解就可以答案，不锈钢材料管道的划痕是由载荷腐化给予的。管道胀接后该呈现残存载荷，管板和管道锡焊后也会呈现残存载荷。许多学术论文都已经声明书胀接和锡焊残存载荷的产生。在生产设备维保时，板换管贴胀部位零件的管道在消除承载力焊焊接接缝后很简易从管板中掏出，说明怎么写管道与管板范围内产生细小的接缝。物质中氢化物发生器的氯阴离子就可以在接缝内浓缩咖啡，使其渗透压提高。

三、较大胀紧各种压力计算方式

 管和管板直接贴胀是紧密配合注意决定于胀接各种负压的尺寸。贴胀各种负压过小，换热器管和管板孔间会来源于缝缝；胀接各种负压过大，管板和管直接引起大的使用刚度，使管表面因受管板孔的挤出而引起另外的刚度。因为，有不必要对贴胀的超小各种负压完成谈话。现在能够本体论计算方法和有限制的元指数值模似来进行分析本失灵案例分析时所需的超小贴胀各种负压。

1. 传热管测力特性测试仪

  为有准确无误的传热无缝钢管料优点，特从废热蒸汽锅炉手工生产厂家代理商修改无缝钢管，选择萬能剪切耐压检验主设备去文件的剪切耐压检验。文件试件的手工生产及剪切耐压检验进程如果根据GB/T228.1-2010《废金属文件剪切耐压检验第3组成部分；空调温度耐压检验手段》标去耐压检验。试件工程图纸相应加工生产试件如图甲如图是是7-11已知，剪切耐压检验的剪切力－应力应变申请这类卡种曲线提额如图甲如图是是7-12已知。

2. 胀接力赛的的理论计算方式

  液压多路阀胀接一种刚性胀接方法，工作压力光滑地目的于不锈钢装饰管钢管内部，钢管的断裂在几十五秒内完全。会因为钢管沒有接受不停压死，这个胀拿过程不易于达到了对钢管与管板之问光滑表而的“填平”作用。为 保障胀接高质量，管板孔的加工厂光滑度应调整在Ra6.3μm以下。

 依照液压多路阀胀管机工厂展示的数据资料，可启动列步骤算出胀接力棒：

  不锈钢圆管装饰管板换管和管板两者所采用贴胀时，可据式（7-2)计算需用胀结力。从式（7-2)是可以查出，胀结力与胀接件的规格和素材的塑性变形构造融洽有关的。板换管素材321不锈钢圆管装饰管的切实保障塑性变形构造ReLt ≥205MPa;从制造厂提供了的“水压罐体护肤品通常受拉区元器件施用素材一睹表”中查得，板换管素材ReLt的供应信息值是240MPa,制造厂复验参考值297MPa,此前深入分析的可靠性试验参考值292MPa。

  在合理的生产技术中，管板孔经D和板换管的焊接保温焊管管厚都合法具有误差率。只能依据板换器生产技术有关的标的規定，一級制约管板孔网套的直径是625.25mm时，合法误差率为0~+0.15.只能依据GB/T 17395-2008《无缝拼接拼接保温焊管自己的外观尺寸图规格、自己的外观、克重及合法误差率》标的規定、铁管外径误差率涵盖标化外径合法误差率3级和料框化件化外径合法误差率3级。只能依据管孔公差，能与管板孔积极合作的铁管公差标化为D6级士0.10、ND6级士0.20四种。因为管板孔网套的直径和板换管外径和焊接保温焊管管厚生产技术自己的外观尺寸图规格误差率的具有，会会影响板换管和管板孔两者互相隙缝的规模。当你不再要遵循到误差率时，板换管和管板孔两者互相开距为Δr=0.125mm;要遵循到误差率时，即对D6级铁管和管板孔积极合作的主要开距为Δrmax=0.250mm,最少开距为Δrmin=0.075mm;对ND6级铁管和管板孔积极合作的主要开距为Δrmax=0.300mm,最少开距为Δrmin=0.025mm.只能依据GB/T 17395-2008《无缝拼接拼接保温焊管自己的外观尺寸图规格、自己的外观、克重及合法误差率》标的規定，铁管焊接保温焊管管厚误差率涵盖标化焊接保温焊管管厚合法误差率九级（含亚级）和料框化件化焊接保温焊管管厚合法误差率3级。按板换管的强度耍求，可供选定的板换管焊接保温焊管管厚误差率有：S3A级±0.20、S4A级±0.15、S5级±0.10、NS1级－0.25~+0.30、NS2级＋0.30~-0.20、NS3级＋0.25~-0.20、NS6级－0.15~+0.25.表7-7列举出了四种公差积极合作下，NS3级－0.20~+0.25的焊接保温焊管管厚误差率下，只能依据式（7-2)算起出的胀结力Pmin的最低值。

 从表7-7看来，Δr=0.125mm时，ReLt＝205MPa 计算方式出的胀结力赛棒为142MPa，ReLt＝292MPa时的胀结力赛棒为202MPa,双方对比相对较大。在胀接件的厚度选择的标准下，胀结力赛棒Pmin，随妥协屈服于承载力的不断增加而加大；在统一妥协屈服于承载力下，胀结力赛棒根据管板之前间距的有效的减小而加大，这需要注意一点是与真实情況一致的。这证明武（7-2)没得顾虑胀接件的厚度偏离，这样在用到式（7-2)时不可以把厚度偏离带进在这其中。

 不满足长宽高偏差值，管板的Rep=370MPa时，板换管不一屈服密度密度下选择式（7-3)换算出的最大的胀接力赛跑P max见表7-8。

 贴胀时，胀结力取Pmin，然而 Pmin是使传热管和管板已经开始生产残余物地应力的较大 胀结力，在实践胀接中胀结力的取值要以上Pmin;对胶封需要高的抗压强度胀接，胀结力取较大 值Pmax。

 胀接件的生产长宽高误差除开后果胀接力棒的大大小小，还直观后果液袋式液压式胀管成本费。在过高压的胀接压为效果下，管向外澎涨，空闲时间越大，管的塑性变形几率越大，以至于液袋胀头与管内壁上当中的空闲时间将发生变化长宽高误差加大投入而大。液袋在过高压效果下，享有向空闲时间中流入的前景，使液袋遭受伤害。在相同的胀接压为下，胀头领头的长宽高与管变形几率后的空闲时间越大，液袋越易丢失，这一种伤害发生变化空闲时间的大成怎么样级数导致。

3. 胀接阻力不多元具体分析

 为着解在多少岁的胀结力棒棒下传铜管和管板能可以有效切合，现对传铜管-管板焊胀对接处来有效元剖析。按照其胀管和管板的事实宽度加入模形图，加入的多种的胀结力棒棒，看胀接视觉效果。在剖析时，遵循7.3.2节剖析的造成宽度偏离情况报告和材料的流体力学性能参数对胀结力棒棒的直接影响。

 A. 基本上指标

  板换管的规格型号为Φ25mm×2mm,板换管在管板先以等边正三角形形的图形布置，孔重点距为32mm,管板孔的直径为25.25mm+0.15mm.板换管和管板的接触玩法选用抗拉强度焊＋气动胀，胀接力赛为142MPa.管程工作中经济压力为6.28MPa;板换管的设备伸到堆焊层的长为2.5mm,胀接从路程板换管道17.5mm处開始胀接位置共长268mm,管板与板换管接触的组成部分特征图如7-13一样，可根据现实组成部分特征厚度简描出的几何式图如7-14一样。

 B. 不足元三维模型

  基本座标利用柱座标系，以板换管水平线为Z轴，径向为R,保持二维模特。管板和板换管均利用轴等势面 plane182單元式测试测试卷，TARGE169指标面單元式测试测试卷和CONTA172碰到面單元式测试测试卷保持板换管与管板间的韧性面－面碰到对，网格利用四周体网格，一部分模特的單元式测试测试卷总人数为10650个。在保持模特的步骤中，随着7.3.2节讲解的摩擦值情况报告，综合思考多种管孔与连接管外径摩擦值：对连接管D6级±0.10,较大 摩擦为Δrmax=0.250mm,超小摩擦为Δr min=0.075mm;对连接管ND6级±0.20,较大 摩擦为Δrmax=0.300mm,超小摩擦为Δrmin＝0.025mm;不综合思考打造长宽差别时的Δr=0.125mm.不综合思考长宽差别时的模特图和网格的分布图甲7-15。

  采取贴胀时，热交换器管在胀接住程中会时有时有发生的肺部结节影的蠕变可可塑性可可塑性形变，管板只导致延展性可可塑性可可塑性形变。但是，在ANSYS解析流程中，采取蠕变模特中随动加强Mises率不涉及到的的多身材曲线模特成为热交换器管的建筑材料本构相互关系模特，信息源自321304不绣钢监测热应力-应变速率身材曲线；管板采取各向同性恋的延展性模特。胀接住程是在热交换器管的内面上能产生有差异 的压力值值，使制热管时有时有发生的蠕发生变而管板时有时有发生的延展性形变，卸掉力矩后管板牢牢地地压紧制热管，达到接入的最终目的。随着模特的呈对称性，管板的面上能是比较固定卡住的，在模特中制定为完成定义。热交换器管在胀接的流程中轴是还没有位移的，任何在制热管的支承选用定义。

 C. 胀收到程摸拟

  能够 剪力增长法将胀接压为释放到钢管内单单从表面施胀局部的模快上，并分以下三个一号关键期仿真模拟胀接到程：一号一号关键期为胀接压为由零增高至規定的压为，即胀接压为调用段；第二名一号关键期为胀接力赛留住某段周期；3一号关键期为胀接压为由規定值降低至零，即胀接压为强力卸载段。来特别注意接触的面积和建筑材料非规则化网络的运算方法一致有界速度快慢和运算方法精度等级，不同一号关键期化分为几条剪力步，不同剪力步中增高一些身高剪力步。为上升近似运算步骤的一致有界速度快慢。选用仍然的Newton-Raphson最速下降法，以保障每天平衡点最速下降法选用正切刚度比矩阵的值，选用规则化网络快速搜索使运算方法保持稳定化。大部分胀接到程采用周期为2~3s.

D. 模似毕竟及讲解

  有现元模拟机时，各分为来考虑产生厚度较差和原料力学性性能参数的影晌。率先，在ReLt=292MPa时，换算缝隙为0.125mm、0.325mm和0.05mm中所需的切合胀结力；此外，深入分析ReLt为292MPa和205MPa时的胀结力。

 ①. ReLt=292MPa时。

  a. 无制造出面积较差、时候Δr=0.125mm时，传热管的金桥铜业跨接线的截面积大小为Φ25mm×2mm,管板口径为25.25mm,仿真模型如下图图甲中7-15图甲中。了解时，筛选中胀分液漏斗间地理职位传热管表面的标段A去有局限元了解，地理职位如下图图甲中 7-16。

   分开 增加100MPa、142MPa、180MPa、210MPa、240MPa等的胀接力赛跑，路过三次算发掘，在230MPa时单元式A沿R路径的绝位移量u=0.125005，如7-17下图。证实此时此刻换热器管和管板能有效的符合。

  b. 了解到手工制造面积差值、时候Δrmax=0.325mm时，当了解到管板的上差值十0.15和板换器管下差值－0.25时，明显时候为0.325mm,板换器管厚厚1.75mm,沙盘模型如下图所示7-18.阐述步骤同Δr=0.125mm时的阐述步骤，經過很多个胀接力棒的计算方式，在240MPa时单元测试卷A沿R目标的绝对性位移量u=0.325002,如下图所示7-19如下图所示。

  c. 确定制造厂尺码较差，缝隙Δrmin=0.05mm时，当确定管板的上较差＋0.15和热交换管大上较差＋0.25时，很小缝隙为0.05mm,热交换管径厚为2.125mm,整治图甲7-20图示。历经数个胀结力的算起，在195MPa时，单元测试卷A沿R方位的绝对的位移量u=0.05001,图甲7-21图示。

 从模拟机的结果判断出，气隙越大，所需的胀接力棒赛越大，0.05~0.325mm的气隙在142MPa的胀接力棒赛下不保持换热器管和管板左右相辅相成压合。

 ②. 关键在于解产品力学性效果对胀接力棒赛跑赛跑赛赛的会影响，在雷同的厚度Δr=0.125mm的的情况下取ReLt=205MPa和ReLt=292MPa,对胀接力棒赛跑赛跑赛赛来解析。ReLt=292MPa的胀接力棒赛跑赛跑赛赛为230MPa,接着对ReLt=205MPa的胀接力棒赛跑赛跑赛赛来解析，沙盘模型图下图7-22随时。解析方案同上，毕竟认为胀接力棒赛跑赛跑赛赛在180MPa时，模快A沿R走向的绝对性位移量 υ=0.125002，热交换管和管板能有效的贴合机，毕竟见图 7-23。

 最终最终报告单得出结论，换热器管妥协程度大出现需的胀结力也大。模仿的最终最终报告单与式（7-2)运算最终最终报告单相对比较：不综合考虑较差时最少之比；腐蚀痕迹大时，模仿最终最终报告单比运算最终最终报告单大；腐蚀痕迹时间，模仿最终最终报告单比运算值小。

E. 换热器管胀接后残渣内应力

  过程胀接后传热管会发生肺部结节影的韧度塑性形变，管外四处会会出现残渣胀策应力比应变，在管壁上取一机组介绍其等效残渣应力比应变事情发生，不一样事情发生下等效残渣应力比应变马上间的变现结论就像文中7-24一样。

 定性分析出现 、换热器管壁上的等效残余物应力比处于20~40MPa中间。

四、阐述结果显示研讨

 不锈钢材料排水管的弯曲刚度腐烛由拉弯曲刚度和腐烛物料各自出现。龟裂发源自排水管外形面，并穿透力交界面出现漏泄。使用工式计算方式和有效元探讨发现，排水管和管板必需的最大胀接压约为200MPa。在142MPa胀接压下，排水管和管板中间切合不优势互补，存在的接缝处。如果一旦传热管与传热管孔中间现气隙，就为氯阴离子的聚集创造出了的条件。

  应先，攜帶氢化物发生器氯阴阳阳化合物的室温加热炉进人间隙处，水在间隙处内变回水蒸汽脆皮出。是因为间隙处内气体变慢，进人间隙处内的氯阴阳阳化合物因扩散作用作用公式变小而不方便排除，特备是在近附面层，氯阴阳阳化合物扩散作用作用公式很大，氯阴阳阳化合物将在附面层沉淀积累，就像文中7-25如下图所示。

  另外，狭长的的接缝处轻易致使接缝处生锈，接缝处内阳极反映是合金金属的融解反映M→M++e,金属电极的替换反映是O2+2H2O+4e→4OH-,接缝处内饱和饱和溶液中的O2急剧总量，且并不能当即补点，使金属电极反映急剧结束。接缝处内的阳极反映关键不仅接缝处表面的金属电极反映来稳定平横，成型“大金属电极”和“小阳极”。为维持自由电荷稳定平横，氯阴阳铝化合物向接缝处内迁入。随迁入的实现，接缝处内氯阴阳铝化合物氧渗透压急剧身高，越更加接近接缝处低部氧渗透压越高。接缝处内氯阴阳铝化合物氧渗透压增多的同一时间，会使饱和饱和溶液的pH值影响，增多了不锈钢板热交换管热应力生锈板材开裂的的风险。

在中高温环境中，一点的氯正离子就能诱发奥氏体304不锈钢刚度防的腐蚀。冲击试验反映，环境温度在94~268℃时，CI-氧浓度大于等于11mg/kg时，刚度防的腐蚀的敏各样为极高。

五、深入分析报告的格式

  ①. 确认对换散热管的检查是否化学物质剖析，代表素材是0Cr18Ni10Ti,提供GB/T13296-2007《蒸汽锅炉、热相互交换器用不銹钢无接缝焊接钢管》标淮法规需求，镍化学物质稍稍低，或许会降耐蚀性能参数，但该换散热管接触面无的发生光滑防腐蚀，而但是相应范围出显了裂口，代表镍化学物质稍低和裂口无同时相关。

  ②. 顺利通过自动化电极和电子显微镜对内裂的观查，可查出内裂源的存在于换热器管的长相面（点蚀），并平形于载荷和通径向进展；内裂的是一个（或2个）旁支在沿径向进展时会碰到文件基体中的障碍，急剧了灼伤的阶段，已经的向前进展成了穿过性内裂，因起管外有机溶剂泄密。不同气象观测方式 的结局都出现，内裂更具主要表现的内应力灼伤形貌。

  ③. 电子无线检测器的打印机扫描然而体现 ，裂口开缝的锈蚀化合物中含氯、硫和氧营养元素，认为壳程废锅自来水中带有氯亚铁离子,为传热管的能力锈蚀创造者了锈蚀媒质生活环境。

 ④. 列管口腔藏青色粘着物中的S物质硫含量较高，的来出于奶茶原料煤；铁和镍是水煤气炉物质防腐蚀装置进行的。各种换热器管的发挥不了作用与管口的物质没有关系。

  ⑤. 在选用胀接力棒换算式（7-2)时还要注意二点：

   a. 不同顾虑长度测量误差。

   b. 适用物料预期塑性变形能力值。Pmin是使板换管和管板进行生成多余能力的不大胀结力棒，对此为要确保填料封密性，预期胀结力棒在Pmin和Pmax一般值高低好些。

    通过板换管和管生态板材料化学性质确立不精确或长宽误差值很大的的板换器，觉得高端行胀接加工过程实验室检测，以可以获得胀接的可信性。为了能变低胀接代价，采用用长宽可靠性强，精密度等級较高的板换管，一定要减掉吸管和管板范围内的孔径。

 ⑥. 限制元模似和按理来说计算出最后都显示信息，142MPa的胀结力未能充分考虑换热器管和管板隔绝规定要求。

  按照这些探讨，还可以界定产品外泄的因素是不能锈钢热交换管和管板两者现实存在漏粪，壳程物料中包含有氯铝正离子，氯铝正离子在漏粪内聚集引发不锈钢装饰管热交换管能力腐化融化开裂。

六、意见建议

  ①. 应标准调节耐冲击试验加测需要供水和分娩需要供河中氯阳阴阳离子和硫的分量，定期进行加测废热电厂锅炉的渗水和废气排放河中氯阳阴阳离子和硫的分量。

  ②. 要才能减少停止工作。安装停止工作时，要排净燃气锅炉水，保持主设备存在烘干环境。避免存在存在干燥度更替环境。

  ③. 机在通过维修时或制作业下一套机时，合适的增高胀接力赛跑，维持贴胀品质，驱除孔径。

  ④. 谈谈新造废热燃气锅炉，意见和建议将使用的321不銹钢装饰管装饰管板拆换为2205双相不銹钢装饰管装饰管板。纯虚函数型不銹钢装饰管装饰管板比18-8型不銹钢装饰管装饰管板有更强的耐极富氯化物应力应变的腐蚀的性能。

  ⑤. 提议处理方式：对新投入使用废锅的管道-管板衔接方式处做补胀；对已用户名废锅的管道-管板衔接方式处做钻取制约，后来将制约拉高，再一次焊胀。