1. 第一单元选购及边际條件使用

 SOLID185 和 SOLID186 模块的节构和组件格局不同与 SOLID45和SOLID95 模块大致想同，但前两种的女子组合更能准确无误摸拟龟裂尖部的非直线操作，且兼有韧度、大压扁及大应变速率、压力升级等性，是摸拟含龟裂节构弹韧度操作的较佳模块。模块是多少呢构型同图4-9和图4-10。

 为了能够减少算起机时，选购 1/4 建模 做出算起，出了直管道外缘组件施加压力压力位移全自我干涉外，不锈钢弯头1/2剖面和50度横截面上分辨施加压力压力相较X-Z和X-Y立体的对着称自我干涉。

2. 最区域经济单元尺寸数试算设定

 为着下降非平滑解微分方程主要相继数次又不大大减少来计算导致的高精准度，抛锚式教学韵达过试算几组其他的非开裂体支承单无划定和环向单无划定，另外断定最条件的单无划定为：支承划定15份，环向划定5份，既定能够得到的1/4实体模型的单无平均为993,点位平均为1073,下导致均是在相应试算导致下能够得到的。

3. 加速度恒载算出报告单

使用的建筑材料极其力学性性能指标指标指标指标同油亮弯头相当，设施开始指标指标指标t=0.2m,将不一指标指标指标系统配置下含半正方形裂痕厚壁弯头程度刚度 PL的没想到列在表 5-1中，院校MPa.

4. 极致反力随导致方面转化規律

干扰含半圆柱体纹裂缩管终极承载力的客观因素重点有：缩管架构运作－径比（R./Ri)、平面怎么样运作－内弯圆的半径比（k)、纹裂平面怎么样运作－样子比（c/a)和进一步比（c/t).

 结合表5-1中的的数据，对应制作出PL值随反应环境因素的變化内在联系图，并说出定性分析说：

（1)图5-2给的是R./R;=3/2、c/a=0.5时，PL值随k波动的内在联系图

由图能能知道，超凡活载PL值随k的上升而变高，阐明含裂弯头耐折程度上越低，其超凡活载越大，这与均匀弯头的状况统一。

由图可判断，人体极致活载PL值随R./R;的曾加而不断地，说明书含磨痕弯头子规格越厚，其人体极致活载越大，这也与平整弯头的的情况保持一致。

（3)图5-4提出的是k=5、R./R;=3/2时，PL值随cla变迁的内在联系图

由图应该分辨出，极致活载PL值随c/a的加剧而不断增强，就说明书圆柱体裂开图形越圆，其极致活载越大，图形越扁，极致活载越小。c/t=0.4与c/t=0.6的折线差距，变动动向相对的减轻，就说明书圆柱体裂开较深时，PL值随c/a的变动升幅会比大。

 由图能够判断，極限活载PL值随c/t的加入而缩小，阐明书圆形裂口很深，其極限活载越小，裂口越浅，極限活载越大。c/a=0.4与c/a=0.6的身材曲线相较，改变前景比晕厥，阐明书圆形裂口形状图片越扁时，PL值随c/t的改变升幅会更好。

为了更好地研究探讨含半圆弧开裂厚壁不锈钢弯头对比于润滑不锈钢弯头终极点法活载的消减因素，要求理解一名无因次参数 M(PL/PLO)为降低因子，PL认为含开裂时的终极点法活载，PL.认为润滑时的终极点法活载。M值列在表5-2中。

（5)图5-6如下的是k=5、R./R,=3/2时，M值随cla转变的原因图

由图都可以判断出，改弱弹性系数M随cla的增高而增高，表示圆弧开裂的形状越圆，开裂的发生对不锈钢不锈钢弯头上限承载力的改弱成度越小，反过来，对上限承载力的改弱成度越大。c/t=0.4与c/t=0.6的身材曲线差距，变动上升趋势相对的和缓，表示圆弧开裂比较浅时，开裂对不锈钢不锈钢弯头上限承载力的改弱应响不突出，而开裂较深时，改弱成度相对较大。

（6)图5-7得到的是k=3、R./R;=3/2时，M值随c/t的变化的关联图

由图可断定，改弱数M随c/t的多而大于，描述圆弧划痕越重，划痕的的存在对缩管重力刚度的改弱状态越大，反而，对重力刚度的改弱状态越小。cla=0.4与c/a=0.6的线性相比之下，变迁现象相对来说的剧烈，描述圆弧划痕的形式越扁时，划痕对缩管重力刚度的改弱状态越大，而的形式较圆时，改弱状态较小。

5. 带区别高度直热力管道缩管的極限承载力

 实际前提不锈钢不锈钢缩管的运用本身，不锈钢不锈钢缩管跨中往往是和一些结构特征件（如条管、活套法兰等）接接接，这节对以上选择的条管道不变管束的有局限元仿真模型，考察携带有所差异总长度条管道的含裂开不锈钢不锈钢缩管的极限点载荷发展前提。

 选取的微量纲接管道尺寸L/D对于深入分析规格，D为缩管外尺寸。L/D=0.5、3、5、10、20时，压力差使用下核算得出的微量纲级限活载M值如表5-3已知。由腕表数据分析就能够发现，L/D从0.5提升到20,M呈越来越低趋势英文且越来越低波动比较大不高出1%,全部就能够删去接管尺寸对级限活载解微分方程的干扰。